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摘要:采用包套鍛造技術(shù)成功制備Ti-45Al-5.4V-3.6Nb-0.3Y合金鍛餅，并研究熱處理對該合金鍛餅組織和性能的影響。通過熱處理得到3種不同的組織形態(tài)，分別為雙態(tài)、近層片、和全層片組織，分析熱處理過程中合金組織的演變規(guī)律，并對不同組織形態(tài)的合金進(jìn)行力學(xué)性能測試。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，雙態(tài)組織的合金具有最好的室溫塑性，其值可達(dá)1.35%，近層片組織的合金具有較高的室溫強(qiáng)度，屈服強(qiáng)度為605.31 MPa，斷裂強(qiáng)度為665.75 MPa

摘要:研究在乙二醇和NH4F混合電解液中通過陽極氧化Ti-xFe合金制備自組裝、高度有序的Ti-Fe-O納米管陣列薄膜，以及該薄膜的Uv-Vis (200-1000 nm)光響應(yīng)性能。薄膜形貌的關(guān)鍵影響因素為Fe含量。隨著Fe含量的增加，納米管陣列的表面越平整，而納米管的底部越無序。GAXRD和光響應(yīng)測試表明，F(xiàn)e成功地?fù)诫s在納米管層中，并導(dǎo)致納米管具有明顯的可見光響應(yīng)。利用該工藝在Ti-12Fe合金表面制備的樣品在可見光譜范圍內(nèi)具有大的光響應(yīng)能力

摘要:研究Ti40合金在550～700 °C溫度區(qū)間的吸氫動力學(xué)，初始?xì)鋲簽?5.88~45.88 kPa。研究表明，Ti40合金初始吸氫溫度為515 °C，吸氫時(shí)達(dá)到平衡所需的時(shí)間隨著溫度和初始?xì)鋲旱脑黾佣s短，而吸氫速率和平衡氫壓隨著溫度和初始?xì)鋲旱脑黾佣黾?。在低溫時(shí)，吸氫過程包括3個(gè)階段：Ⅰ孕育期，Ⅱ第1吸氫階段和Ⅲ第2吸氫階段。在相同溫度下，不同階段的速率常數(shù)遵循以下關(guān)系：kⅡ＞kⅠ＞kⅢ。在相同階段，速率常數(shù)隨溫度的升高而增大。吸氫過程中第1和第2吸氫階段的激活能分別為73.3和 29.6 kJ/mol。第2吸氫階段的速率控制步驟為氫在β-Ti中的擴(kuò)散

摘要:研究333 K時(shí)Ti0.17Zr0.08V0.35Cr0.1Ni0.3 合金的循環(huán)穩(wěn)定性和高溫倍率放電性能。333 K時(shí)，當(dāng)放電電流密度為60 mA/g時(shí)，Ti0.17Zr0.08V0.35Cr0.1Ni0.3合金第1次放電容量為450 mAh/g。隨著充放電循環(huán)的進(jìn)行，放電容量迅速降低。當(dāng)放電電流密度為2400 mA/g，截止電壓為0.6 V時(shí)，Ti0.17Zr0.08V0.35Cr0.1Ni0.3合金的放電容量仍達(dá)到160 mAh/g。并詳細(xì)探討影響以上合金電化學(xué)性能的因素

摘要:研究980 ℃，200 MPa拉伸蠕變期間[001]和[011]取向鎳基單晶合金中γ′相的形貌演化及蠕變特征，在相同拉伸條件下晶體取向的變化對合金的應(yīng)變和應(yīng)變速率產(chǎn)生明顯影響。結(jié)果表明：沉淀相的定向粗化方向取決于合金的晶體取向，沿[001]取向拉伸，γ′相從最初的立方形態(tài)轉(zhuǎn)化為與拉伸應(yīng)力軸垂直的筏形；當(dāng)拉伸軸平行于[011]取向時(shí)，γ′ 相沿[010] 和[100] 方向擴(kuò)散生長，演化成與拉伸軸傾斜45o角的筏形。[011]取向合金的蠕變強(qiáng)度隨其基體通道寬度的增大而快速下降，蠕變前期[001]與[011]取向的應(yīng)變速率相近，蠕變后期合金表現(xiàn)出明顯的蠕變各向異性

摘要:基于軋制態(tài)Ni-5%W(原子分?jǐn)?shù))合金基帶短樣品在不同溫度退火的結(jié)果，對Ni-5%W合金長帶進(jìn)行了輥到輥退火處理。分析不同溫度下退火后的硬度，通過X射線極圖法評價(jià)再結(jié)晶織構(gòu)，采用光學(xué)顯微鏡分析基帶的微觀結(jié)構(gòu)，討論退火溫度對再結(jié)晶織構(gòu)的影響，考察短帶與長帶再結(jié)晶織構(gòu)的差異。結(jié)果發(fā)現(xiàn)：長帶和短帶都具有很強(qiáng)的立方織構(gòu)

摘要:對TA2工業(yè)純鈦成功實(shí)現(xiàn)了攪拌摩擦加工(Friction Stir Processing, FSP)，研究FSP后攪拌區(qū)、熱機(jī)影響區(qū)、熱影響區(qū)組織特征，對比分析FSP加工區(qū)與母材的顯微硬度及摩擦磨損性能。結(jié)果表明：TA2工業(yè)純鈦表面經(jīng)FSP后，攪拌區(qū)晶粒發(fā)生了劇烈的塑性變形、混合和破碎，實(shí)現(xiàn)組織結(jié)構(gòu)的致密化、均勻化和細(xì)化；加工區(qū)平均硬度相對母材提高37.5%，當(dāng)摩擦磨損圈數(shù)分別為1000、1500、2000 r時(shí)，摩擦磨損質(zhì)量損失分別比母材減少31.4%、36.6%和46.4%，經(jīng)FSP后TA2工業(yè)純鈦表面硬度和抗摩擦磨損性能明顯提高

摘要:采用THERMECMASTER-Z熱模擬試驗(yàn)機(jī)對Ti3Al基合金進(jìn)行等溫恒應(yīng)變速率壓縮試驗(yàn)，基于動態(tài)材料模型的加工圖技術(shù)研究該合金在950~1350 ℃和0.001~10 s-1范圍內(nèi)的高溫變形特性，并優(yōu)化出其適宜的高溫變形參數(shù)范圍。結(jié)果表明，在應(yīng)變速率較高(≥0.05 s-1)時(shí)，變形多處于失穩(wěn)區(qū)域。在變形溫度為950~1100 ℃，應(yīng)變速率為0.05~10 s-1區(qū)域，發(fā)生了絕熱剪切和局部流動現(xiàn)象；在變形溫度為1100~1350 ℃，應(yīng)變速率為0.1~10 s-1區(qū)域發(fā)生了β組織的不均勻變形。在變形溫度為1250~1350 ℃，應(yīng)變速率低于0.01 s-1時(shí)，變形組織粗大，其變形機(jī)制為動態(tài)回復(fù)。在變形溫度為1100~1180 ℃，應(yīng)變速率為0.001~0.015 s-1時(shí)，功率耗散效率多大于0.55，變形組織中出現(xiàn)了亞晶；在溫度為970~1010 ℃，應(yīng)變速率為0.001~0.01 s-1時(shí)，功率耗散系數(shù)大于0.5，其變形機(jī)制可能為超塑性成形，這2個(gè)區(qū)域?yàn)門i3Al基合金適宜的熱變形工藝參數(shù)范圍

摘要:利用激光拉曼方法直接測量SiC(f)/Ti-22Al-26Nb復(fù)合材料中SiC纖維表面C涂層的拉曼吸收光譜，由此計(jì)算出復(fù)合材料的殘余應(yīng)力，并對復(fù)合材料的殘余應(yīng)力進(jìn)行有限元模擬計(jì)算分析。結(jié)果表明：復(fù)合材料界面反應(yīng)層起到降低殘余應(yīng)力的作用，反應(yīng)層越厚殘余應(yīng)力降低值越大，試驗(yàn)結(jié)果與模擬計(jì)算結(jié)果基本一致

摘要:以3次真空自耗熔煉的Ti-46Al-6 (Cr, Nb, Si, B) (at%) (以下簡稱G4合金)合金為對象，采用恒溫等應(yīng)變速率熱模擬壓縮試驗(yàn)研究G4合金在1050～1250 ℃及0.001~1 s-1應(yīng)變速率下的高溫流變行為和組織演變。結(jié)果表明，在高溫變形過程中，G4合金呈現(xiàn)先硬化后軟化的流變行為特征，組織由粗大的鑄態(tài)γ+γ/α2近片層組織演變?yōu)榧?xì)小的近等軸γ+α2組織；造成G4合金流變軟化和組織演變的主要原因是動態(tài)再結(jié)晶(DRX)。變形溫度和應(yīng)變速率是影響G4合金高溫流變和組織演變的2個(gè)主要因素。鑄態(tài)G4合金在高溫下的變形機(jī)制以γ/α2層片晶團(tuán)的扭折、彎曲、球化和DRX以及γ晶粒的拉長、破碎和DRX為主，孿生變形也起到了一定的輔助作用。其最佳高溫塑性變形溫度為1150 ℃，應(yīng)變速率應(yīng)不大于0.1 s-1

摘要:本研究在保持酸度和溫度一致的條件下分別用草酸、硫酸及鹽酸對TA2鈦基體進(jìn)行刻蝕處理，研究不同種類酸處理對鈦基體及后續(xù)電極性能的影響。研究表明：鈦基體在草酸和硫酸中的質(zhì)量損失率要大于在鹽酸中的損失率。金相及SEM觀察表明：草酸對鈦基體刻蝕效果最好，刻痕細(xì)致均勻。強(qiáng)化壽命測試結(jié)果顯示：經(jīng)草酸處理后的Sn-Sb氧化物涂層鈦基電極強(qiáng)化壽命最長。循環(huán)伏安測試結(jié)果表明：3種酸刻蝕過后的Sn-Sb氧化物涂層電極的析氧電位基本相同，表明酸刻蝕對于該電極的析氧電位影響不大

摘要:基于不動點(diǎn)迭代法提出宏細(xì)觀多尺度計(jì)算方法對顆粒增強(qiáng)鈦基復(fù)合材料的靜動態(tài)力學(xué)性能進(jìn)行研究。采用該多尺度計(jì)算方法可以將復(fù)合材料的宏觀力學(xué)性能與材料的微觀結(jié)構(gòu)相聯(lián)系，通過迭代法從宏觀角度為單胞模型提供真實(shí)的物理邊界條件，將該邊界條件施加到單胞有限元模型，對其進(jìn)行有限元分析可最終獲得復(fù)合材料的宏觀力學(xué)性能。在與試驗(yàn)結(jié)果比較的基礎(chǔ)上，預(yù)測顆粒形狀、顆粒的體積分?jǐn)?shù)、顆粒大小以及界面強(qiáng)度對TiC顆粒增強(qiáng)鈦基復(fù)合材料靜動態(tài)力學(xué)性能的影響, 為顆粒增強(qiáng)鈦基復(fù)合材料力學(xué)性能的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供依據(jù)

摘要:采用gleeble-1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)及分離式霍普金森壓桿技術(shù)，對TC6鈦合金試樣進(jìn)行高溫準(zhǔn)靜態(tài)(0.01 s-1)壓縮試驗(yàn)及室溫高應(yīng)變率(103 s-1)剪切試驗(yàn)，通過光學(xué)顯微鏡及透射電鏡對比研究2種變形條件下材料微結(jié)構(gòu)演化特點(diǎn)。結(jié)果表明：在2種變形條件下材料微結(jié)構(gòu)演化顯著不同。在高溫準(zhǔn)靜態(tài)條件下變形時(shí)，TC6鈦合金微結(jié)構(gòu)演化經(jīng)歷了4個(gè)階段：等軸狀α相變形為板條狀→板條狀α相斷裂，同時(shí)出現(xiàn)動態(tài)再結(jié)晶晶?！鷦討B(tài)再結(jié)晶晶粒長大→發(fā)生α/β相變；在高應(yīng)變率加載條件下變形時(shí)，TC6鈦合金微結(jié)構(gòu)演化經(jīng)歷了3個(gè)階段：等軸狀α相變形為板條狀→位錯(cuò)的快速運(yùn)動，板條狀α相變形為更為細(xì)長狹窄的長條狀→長條狀α相斷裂，同時(shí)出現(xiàn)少量動態(tài)再結(jié)晶晶粒；在2種變形條件下，TC6鈦合金均發(fā)生了動態(tài)再結(jié)晶，但高溫準(zhǔn)靜態(tài)下，動態(tài)再結(jié)晶晶粒較多且發(fā)生長大，尺寸為3~5 μm，而高應(yīng)變率加載條件下形成的動態(tài)再結(jié)晶晶粒較少且沒有長大，尺寸為0.1~0.2 μm

摘要:采用真空感應(yīng)磁懸浮熔煉法制備Ti-47Al-2Cr-2Nb-xB (x=0,0.15,0.8,1.5) (at%)十字形不同壁厚(2、5、10、20 mm)的鑄件。借助體視顯微鏡、掃描電子顯微鏡(SEM)對鑄件的組織進(jìn)行分析，研究硼含量和冷卻速度對鑄件硼化物形態(tài)、晶粒細(xì)化效果的影響。結(jié)果表明：硼含量越高，冷卻速度越快，細(xì)化效果越好。隨著硼含量的增加，硼化物的形態(tài)從彎曲條帶狀逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槎贪魻罨蚱瑺?。Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.8B鑄件硼化物尺寸隨冷卻速度的降低而減小，Ti-47Al-2Cr-2Nb-0.15B和Ti-47Al-2Cr-2Nb-1.5B鑄件硼化物隨冷卻速度的變化規(guī)律不明顯

摘要:采用真空感應(yīng)熔煉爐制備NiTi合金，并對重熔后的合金進(jìn)行不同制度熱處理。研究NiTi形狀記憶合金邊角料重熔合金不同溫度時(shí)效后的室溫拉伸力學(xué)性能。結(jié)果表明，NiTi形狀記憶合金邊角料重熔后，其室溫屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均有不同程度的提高，斷后延伸率略有增加，應(yīng)力誘發(fā)馬氏體相變對應(yīng)的形狀回復(fù)率降低；合金塑性變形能力隨時(shí)效溫度的升高而變差；合金中R相重新取向所提供的延伸率從總體上看比由單質(zhì)原材料一次熔煉而成的合金要高

摘要:在1040 ℃，137 MPa下對[011]取向鎳基單晶合金進(jìn)行蠕變曲線測定，采用SEM觀察熱處理及蠕變后樣品不同晶面的組織形貌，研究了[011]取向鎳基單晶合金在蠕變期間的組織演化特征，并分析了組織演化的規(guī)律及影響因素。結(jié)果表明：取向差為4°的[011]取向鎳基單晶合金經(jīng)完全熱處理后，組織是立方γ′相以共格方式嵌鑲在γ基體相中，并沿<100>取向規(guī)則排列；在拉伸蠕變期間，合金中γ′相轉(zhuǎn)變成與[001]取向平行的纖維狀筏形組織。由于施加拉伸載荷，使立方γ￠相中的(100)晶面及γ基體相承受擠壓力，可排斥較大半徑的Al、Ta原子，而在(001)晶面產(chǎn)生較大的晶格擴(kuò)張應(yīng)變，可誘捕較大半徑的Al、Ta原子，因而促使γ′相沿[001]取向定向生長成為纖維狀筏形組織。在外加應(yīng)力作用下，不同晶面γ′/γ兩相界面的應(yīng)變能密度變化是促使發(fā)生元素?cái)U(kuò)散和γ′相定向粗化的驅(qū)動力

摘要:通過滲流鑄造的方法制備出Wf/Cu82Al10Fe4Ni4復(fù)合材料，采用分離式霍普金森壓桿(SHPB)和掃描電鏡(SEM)研究其動態(tài)壓縮行為及斷裂特性。結(jié)果表明：復(fù)合材料界面結(jié)合緊密，受沖擊時(shí)體現(xiàn)出良好的界面結(jié)合強(qiáng)度；在應(yīng)變率為2000 s-1下動態(tài)壓縮材料發(fā)生部分塑性變形，局部表面出現(xiàn)裂紋；在應(yīng)變率為3000 s-1下動態(tài)壓縮材料的動態(tài)壓縮強(qiáng)度達(dá)到2500 MPa，材料內(nèi)部出現(xiàn)鎢絲劈裂、鎢絲彎曲斷裂以及基體合金斷裂3種破壞模式。同時(shí)，在材料的斷裂面上出現(xiàn)大量熔化帶，分析認(rèn)為熔化是隨著應(yīng)變率的提高而出現(xiàn)的，它改變了復(fù)合材料的斷裂方式，加速了Wf/Cu82Al10Fe4Ni4復(fù)合材料的整體失效

摘要:考察鎢含量和摩擦條件對摻鎢DLC涂層摩擦性能的影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn)：隨著鎢含量的增加，DLC涂層摩擦系數(shù)明顯增加；鎢含量為3.1%(原子分?jǐn)?shù))的摻鎢DLC涂層的耐磨性最好。在干摩擦條件下，低鎢含量的DLC涂層摩擦系數(shù)隨著載荷的增加而有所增加，高鎢含量的DLC涂層在高載荷時(shí)具有較低的摩擦系數(shù)；高鎢含量的DLC涂層的摩擦系數(shù)隨著轉(zhuǎn)速的增加而增加，但轉(zhuǎn)速對純DLC涂層的摩擦系數(shù)影響很小。摻鎢DLC涂層的磨損主要是由Si3N4球壓入試樣表面時(shí)涂層在變形過程中的微觀斷裂和剝落引起的

摘要:利用掃描Kelvin探針技術(shù)(SKP)研究AZ91D鎂合金與316L不銹鋼偶接件在鹽霧試驗(yàn)中電偶腐蝕規(guī)律。通過在中性鹽霧試驗(yàn)不同周期的表面腐蝕形貌的觀察和伏打電位分布圖的測量結(jié)果分析表明，AZ91D鎂合金電偶腐蝕效應(yīng)與偶接陰陽極的伏打電位差密切相關(guān)，AZ91D鎂合金與316L不銹鋼偶接件存在較大的電位差(約為–1.28 V)，其電偶腐蝕效應(yīng)非常顯著。在鹽霧試驗(yàn)初始階段，腐蝕主要發(fā)生在偶接界面AZ91D鎂合金一側(cè)，該腐蝕區(qū)域的伏打電位增加幅度較大，而316L不銹鋼受到保護(hù)沒有發(fā)生明顯腐蝕。隨著鹽霧試驗(yàn)時(shí)間的延長，AZ91D鎂合金腐蝕加快，腐蝕產(chǎn)物覆蓋區(qū)域不斷擴(kuò)大，24 h鹽霧試驗(yàn)后，偶接件的平均伏打單位差由原始的–1.29 V增加到–1.53 V，AZ91D鎂合金的電偶腐蝕效應(yīng)加大。由于AZ91D鎂合金在鹽霧中生成的腐蝕產(chǎn)物對基體具有一定的保護(hù)作用，當(dāng)腐蝕產(chǎn)物不斷增加并覆蓋表面，偶接件的電位差減小導(dǎo)致AZ91D鎂合金的電偶腐蝕效應(yīng)降低

摘要:在Mg9AlZnY合金基礎(chǔ)上添加不同含量Gd元素，采用消失模鑄造成形，研究其組織性能變化。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，隨著Gd含量的增加，Mg9AlZnY合金中的β-Mg17Al12相形成數(shù)量顯著減少，并由連續(xù)網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)閿嗬m(xù)狀和顆粒狀結(jié)構(gòu)。含Gd的Mg9AlZnY合金組織主要由α-Mg固溶體、β-Mg17Al12相和分布在α-Mg晶界的少量棒狀A(yù)l2Y相和塊狀A(yù)l2Gd相組成。Al2Y和Al2Gd相熱穩(wěn)定性好，在高溫下對晶界具有釘扎作用，防止晶界滑移，提高了晶界的高溫強(qiáng)度。當(dāng)Gd含量在0.9%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))左右時(shí)，經(jīng)T6熱處理后室溫的抗拉強(qiáng)度為235 MPa，200 ℃高溫抗拉強(qiáng)度為156 MPa，分別比Mg9AlZnY合金提高了11.9%和28.9%

摘要:為了連接變形鎂合金AZ31B，以Al基釬料對變形鎂合金AZ31B進(jìn)行高頻感應(yīng)釬焊。采用掃描電鏡、X射線衍射儀、X射線能譜等分析釬焊接頭的顯微組織及釬縫物相，測試釬焊接頭的力學(xué)性能及顯微硬度。結(jié)果表明：在釬焊過程中熔融的Al基釬料與固態(tài)的AZ31B母材發(fā)生強(qiáng)烈的合金化作用，原始釬料中均一的Mg32(Al,Zn)49相在釬焊后完全消失，同時(shí)在釬縫中生成α-Mg、β-Mg17(Al,Zn)12相。釬焊搭接接頭的平均抗剪強(qiáng)度達(dá)到44 MPa，對接接頭的平均抗拉強(qiáng)度達(dá)到71 MPa。接頭的斷裂形式為沿晶脆性斷裂，斷裂產(chǎn)生在β-Mg17(Al,Zn)12硬脆相處

摘要:基于微觀相場動力學(xué)模型，研究沉淀早期不同成分Ni-Al-V合金時(shí)效時(shí)有序相的生長和組織生長方向的變化。結(jié)果表明：沉淀早期有序相間的競爭生長會很大程度地影響合金的形貌及生長方向。在一定的溫度、應(yīng)力場作用下，Al含量較低時(shí)，DO22有序相先析出，DO22相顆粒數(shù)量較多、尺寸較小，有序相的筏化不明顯，合金整體上無顯著的筏化現(xiàn)象；Al含量稍高時(shí)，L12相先析出，DO22相顆粒數(shù)量較少、尺寸較大，組織在[010]方向上發(fā)生一定程度的擇優(yōu)生長；Al含量較高時(shí)，L12相先析出，DO22相顆粒數(shù)量繼續(xù)減少、尺寸繼續(xù)增大，組織在[100]方向上顯示出較強(qiáng)的筏化趨勢；較低溫度時(shí)效的合金L12有序相析出提前，組織的筏化趨勢較弱

摘要:用離子注入技術(shù)實(shí)現(xiàn)了Al表面Fe、C元素的摻雜，并用XRD研究Fe、C摻雜對He離子注入Al表面晶格畸變的影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，預(yù)先摻雜的Fe、C在Al表面的晶格畸變中扮演重要角色，且影響程度與摻雜劑量有關(guān)。隨著預(yù)先摻雜Fe劑量的增大，Al表面晶格畸變量先減小后增加，表明小劑量的Fe摻雜有助于降低He離子注入引起的晶格畸變。C摻雜后能進(jìn)一步降低預(yù)先摻雜Fe引起的晶格畸變，降低程度隨C劑量的增加而增加?？梢姡┝康腇e和高劑量的C共摻雜能有效降低He離子注入后Al表面的晶格畸變

摘要:采用粉末冶金方法制備石墨銅復(fù)合材料(Gra./Cu)和碳納米管銅復(fù)合材料(CNTs/Cu)，研究2種銅基復(fù)合材料的真空電弧截流現(xiàn)象和陰極斑點(diǎn)特性。結(jié)果表明，與Gra./Cu相比，CNTs/Cu在真空放電過程中電弧更加穩(wěn)定，且分散性好，截流值小；在正對陽極處CNTs/Cu的真空電弧燒蝕坑明顯比Gra./Cu的細(xì)小，灼痕直徑約為0.1~5 μm，分布面積也較小，而Gra./Cu的灼痕直徑為10~100 μm；兩者的相同之處在于，在電擊穿過程中陰極斑點(diǎn)的運(yùn)動呈一種隨機(jī)的、突變式的跳躍，而且選擇性發(fā)生在Cu相上，Cu相被消耗?？傊珻NTs/Cu比Gra./Cu具有更高的耐電弧燒蝕能力，CNTs的加入可以有效地增加銅基復(fù)合材料的電弧穩(wěn)定性和降低截流值

摘要:采用熔滲法制取不同F(xiàn)e含量的Mo-Cu合金。利用場發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)和能譜(EDS)儀分析不同F(xiàn)e含量的Mo-Cu合金的顯微組織及Fe元素的分布，研究Fe含量對Mo-Cu合金的致密度、熱導(dǎo)率、電導(dǎo)率、硬度以及顯微組織的影響。結(jié)果表明，添加1%Fe (質(zhì)量分?jǐn)?shù))使Mo-Cu合金的致密度和硬度提高，但是導(dǎo)電和導(dǎo)熱性能降低。微觀分析表明，添加活化元素Fe后合金顯微組織更加致密，Cu呈網(wǎng)狀分布，Mo骨架燒結(jié)頸變大，但Fe含量過多時(shí)，不利于合金性能的提高

摘要:采用Kissinger、Ozawa和MKN法研究Fe/Co比例變化對(FexCo1-x)72B19.2Si4.8Nb4系大塊非晶合金晶化行為的影響。結(jié)果表明，當(dāng)x在0.3~0.7之間變化時(shí)，所制備的直徑為2 mm的(FexCo1-x)72B19.2Si4.8Nb4系合金棒為完全非晶結(jié)構(gòu)；玻璃轉(zhuǎn)變溫度Tg、晶化溫度Tx及晶化峰值溫度Tp隨加熱速率的增大均向高溫區(qū)移動；用Kissinger法、Ozawa法和MKN法測定的非晶合金激活能結(jié)果非常接近，其中Kissinger法和MKN法測得的結(jié)果稍大，且都呈現(xiàn)出Ex>Ep>Eg的規(guī)律性；隨著Fe含量的增加，晶化激活能Ex先增大后減小，而階段晶化激活能Eo最大值呈下降趨勢

摘要:以聚偏氟乙烯膜(PVDF)為支撐體，煤油為膜溶劑，三正辛胺為流動載體，研究分散支撐液膜體系中金屬Au(Ⅲ)的傳輸行為；考察料液相酸度、分散相膜溶液與解析液體積比、解析相中KCN濃度以及不同的解析劑對Au(Ⅲ)傳輸?shù)挠绊?。結(jié)果表明，當(dāng)料液相鹽酸濃度為2.0 mol/L, 分散相中膜溶液與解析液體積比為40:20, 用KCN作解析劑，KCN濃度為0.5 mol/L時(shí)，該分散支撐液膜體系對金屬Au(Ⅲ)具有很好的傳輸作用

摘要:設(shè)計(jì)一種新型生物醫(yī)用亞穩(wěn)定β鈦合金，合金成分為Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe (質(zhì)量分?jǐn)?shù))，采用真空自耗電弧熔煉制備合金錠坯，研究合金的固溶時(shí)效行為。通過X射線衍射 (XRD)儀，透射電子顯微鏡 (TEM)，掃描電子顯微鏡(SEM)研究合金的相組成及微觀組織。測量合金時(shí)效后的抗拉強(qiáng)度和不同時(shí)效時(shí)間的硬度。結(jié)果表明：800 ℃，1 h固溶后合金得到馬氏體α″相，400 ℃下時(shí)效，短時(shí)間即得到ω相和β相。ω相為脆性相，大量ω相的產(chǎn)生使合金的硬度值提高很多，但是強(qiáng)度值相比較冷軋態(tài)下降明顯，使得材料斷裂方式變?yōu)榇嘈詳嗔?。合金?2 h時(shí)效后ω相仍然保持較多量

摘要:采用熱分解法制備Ti/Sb-SnO2電極和Ti/Sb-SnO2/Ce電極，采用掃描電子顯微鏡(SEM)、X射線衍射(XRD)儀和電化學(xué)實(shí)驗(yàn)技術(shù)對電極的表面形貌、物相組成和電化學(xué)性能進(jìn)行表征。結(jié)果表明：Ti/Sb-SnO2電極表面形成了SnO2晶胞，經(jīng)稀土Ce改性后SnO2晶粒明顯細(xì)化，SnO2衍射峰強(qiáng)度變強(qiáng)且峰形寬化。Ti/Sb-SnO2/Ce電極峰電流值最大、表面穩(wěn)定性增強(qiáng)和催化活性明顯提高。在最佳工藝條件下，Ti、Ti/Sb-SnO2和Ti/Sb-SnO2/Ce電極對橙黃G目標(biāo)污染物的去除率分別為46.6%、61.9%和94.9%，且降解過程均符合一級反應(yīng)動力學(xué)模型，速率常數(shù)分別為0.0289、0.0633、0.1971 min-1，Ti/Sb-SnO2/Ce電極的速率常數(shù)分別是Ti/Sb-SnO2電極的3倍，Ti電極的7倍，表明在電極表面涂層中摻雜稀土元素Ce可有效提高電極的性能

摘要:采用噴霧干燥-氫氣還原法制備超細(xì)/納米晶W-20Cu(質(zhì)量分?jǐn)?shù), %)復(fù)合粉末，粉末壓坯直接從室溫推入高溫區(qū)燒結(jié)不同時(shí)間后直接取出水淬，研究其燒結(jié)致密化和顯微組織的變化。結(jié)果表明，超細(xì)/納米晶W-20Cu粉末在1000 ~1200 ℃燒結(jié)時(shí)發(fā)生迅速致密化。粉末壓坯在1200 ℃燒結(jié)60 min，其材料致密度已達(dá)到96.4%。1420 ℃燒結(jié)90 min時(shí)致密度達(dá)到99%以上。1100~1420 ℃燒結(jié)時(shí)其燒結(jié)致密化活化能不斷減小，從1100 ℃時(shí)的276.3 kJ/mol減小到1420 ℃時(shí)的29.1 kJ/mol。當(dāng)溫度低于1200 ℃時(shí)，W晶粒長大不明顯，當(dāng)溫度超過1300 ℃時(shí)，W晶粒開始有明顯長大。隨溫度的升高W晶粒發(fā)生顯著球形化，1420 ℃燒結(jié)時(shí)發(fā)現(xiàn)其晶粒長大符合G3=kt的Ostwald機(jī)制，此時(shí)晶粒長大動力學(xué)系數(shù)K僅為0.024 μm3/min

摘要:用鑄造及快淬工藝制備Mg2Ni型Mg2-xLaxNi (x= 0, 0.2, 0.4, 0.6)貯氫合金。用XRD、SEM、HRTEM分析鑄態(tài)及快淬態(tài)合金的微觀結(jié)構(gòu)。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在快淬無La合金中沒有出現(xiàn)非晶相，但快淬含La合金顯示了以非晶相為主的結(jié)構(gòu)。用DSC研究快淬合金的熱穩(wěn)定性，表明La的含量及快淬對非晶相的晶化溫度影響很小。電化學(xué)測試結(jié)果表明，鑄態(tài)合金的放電容量隨La含量的增加而增加，快淬態(tài)合金的放電容量隨La含量的變化有極大值。La替代Mg顯著地提高了鑄態(tài)及快淬態(tài)合金的循環(huán)穩(wěn)定性。

摘要:采用氫化燃燒合成法制備Mg95Ni5-x%TiFe0.8Mn0.2Zr0.05(x=0, 10, 20, 30)(質(zhì)量分?jǐn)?shù))復(fù)合物，然后將氫化燃燒合成產(chǎn)物進(jìn)行機(jī)械球磨得到鎂基復(fù)合儲氫材料。采用XRD、SEM、EDS及PCT研究材料的相結(jié)構(gòu)、表面形貌、顆?；瘜W(xué)成分以及吸放氫性能。研究表明，添加30% TiFe0.8Mn0.2Zr0.05合金形成的復(fù)合物具有最佳的綜合吸放氫性能：在373 K，50 s內(nèi)基本達(dá)到飽和吸氫量4.11% (質(zhì)量分?jǐn)?shù))；在493和523 K，1800 s內(nèi)放氫量分別為1.91%和4.3%；其起始放氫溫度為420 K，與Mg95Ni5相比降低了20 K，吸放氫性能的改善與復(fù)合物的組織結(jié)構(gòu)密切相關(guān)。此外，TiFe0.8Mn0.2Zr0.05的加入改善了復(fù)合物的放氫動力學(xué)性能

摘要:采用有限元ANSYS軟件對偏濾器第一壁W/Cu FGM進(jìn)行熱應(yīng)力模擬分析，并對其參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。結(jié)果表明，優(yōu)化后的梯度層應(yīng)力較無梯度層時(shí)得到了極大的緩和，最大等效應(yīng)力值降低58%。最優(yōu)化的梯度層層數(shù)為5，Cu濃度分布指數(shù)為0.4；同時(shí)在10 MW/m2的表面熱流沖擊下，表現(xiàn)出較好的抗熱沖擊能力

摘要:對擠壓制備的Mg-0.5%Zn-0.5%Zr-RE合金進(jìn)行T5、T6熱處理后，進(jìn)行拉伸力學(xué)性能測試。結(jié)果表明，T6處理的合金屈服強(qiáng)度稍低于T5，抗拉強(qiáng)度達(dá)到313 MPa, 高于T5處理的289.5 MPa。金相顯微組織觀察表明，合金經(jīng)T5處理仍保留著擠壓狀態(tài)的組織特征；TEM結(jié)果表明，合金在T6時(shí)的強(qiáng)化主要與2種過渡相β″和β′脫溶并與位錯(cuò)的相互作用有關(guān)，520 ℃，2 h固溶＋200 ℃時(shí)效時(shí)，Mg-0.5%Zn-0.5%Zr-2.2%Nd-4.0%Y合金的脫溶序列為：SSSS→β″→β′→β

摘要:采用銅模噴鑄法制備出直徑為3 mm的原位Mg晶態(tài)相增強(qiáng)塊狀Mg70Cu17Dy13非晶基復(fù)合材料，對Mg-Cu-Dy類合金的力學(xué)性能和變形行為進(jìn)行研究。結(jié)果表明，Mg70Cu17Dy13非晶基復(fù)合材料受壓時(shí)產(chǎn)生加工硬化并獲得最大抗壓強(qiáng)度為702.38 MPa和塑性變形率為0.81%。這緣于其中Mg相有效的承載能力、塑性變形能力及Mg相對剪切帶及裂紋擴(kuò)展的有效抑制作用，可從其剪切變形、斷裂方式和斷裂面上密集的熔滴及凸凹不平得到證實(shí)

摘要:采用熱等靜壓(HIP)技術(shù)對鈾表面鋁鍍層進(jìn)行處理，利用電化學(xué)測試技術(shù)、掃描電鏡(SEM)及X射線能譜(EDS)對樣品在50 μL/L Cl-的KCl水溶液中的電化學(xué)腐蝕行為進(jìn)行研究。結(jié)果表明：200 ℃, 0.5 h, 60 MPa HIP處理的鋁鍍層耐腐蝕性能優(yōu)于未處理鍍層；480 ℃, 1.0 h, 60 MPa HIP處理鍍層的耐腐蝕性能下降較為明顯；HIP處理后樣品的腐蝕特征為典型的局部腐蝕，在腐蝕過程中會出現(xiàn)鍍層的破裂、剝落

摘要:研究150 ℃下采用二元室溫離子液體中電化學(xué)還原五氯化鉬制備金屬鉬。該室溫離子液體是二(三氟甲基磺酸酰)亞胺鋰(LiTFSI)和二(三氟甲基磺酸酰)亞胺銫(CsTFSI)的共晶熔體(共晶點(diǎn)組成：摩爾比為0.07:0.93; 共晶點(diǎn)溫度為112 ℃)。循環(huán)伏安法結(jié)合SEM-EDAX和XPS 分析表明，在150 ℃可以在鎳基板上電沉積得到金屬鉬。采用恒電流電解和脈沖電流電解的條件下，鍍層的質(zhì)量得到改善

摘要:利用機(jī)械合金化和放電等離子燒結(jié)技術(shù)制備Mn1.2Fe0.8P0.76Ge0.24室溫磁制冷材料。采用XRD、SEM分析燒結(jié)樣品的相結(jié)構(gòu)和顯微組織，發(fā)現(xiàn)燒結(jié)樣品顯微組織均勻致密，但是存在少量MnO、Fe3Mn4Ge6雜質(zhì)相。利用DSC測試樣品的熱流對溫度的變化曲線，并計(jì)算出熵變隨溫度的變化關(guān)系。結(jié)果顯示，Mn1.2Fe0.8P0.76Ge0.24的居里溫度TC在–10 ℃左右，在–7 ℃的時(shí)磁熵變?yōu)?3 J/(kg·K)

摘要:采用沉淀法制備甲醇氧化電催化劑10%Nb2O5·nH2O-20%Pt/C，并在Ar氣氛下對它進(jìn)行熱處理。用XRD和HRTEM研究熱處理對10%Nb2O5·nH2O-20%Pt/C結(jié)構(gòu)和形貌的影響，用循環(huán)伏安法和計(jì)時(shí)電流法研究熱處理對10%Nb2O5·nH2O-20%Pt/C電化學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：隨著熱處理溫度的升高，催化劑Pt尺寸增大、活性提高；與無熱處理的20%Pt/C相比較，700 ℃熱處理的10%Nb2O5·nH2O-20%Pt/C對甲醇的催化氧化性能最好，它對甲醇氧化的起始電位降低了150 mV，對甲醇的氧化峰電流提高了2.48倍

摘要:描述電磁輻射的危害及電磁屏蔽材料的屏蔽機(jī)制，重點(diǎn)闡述金屬纖維制備電磁屏蔽織物、電磁屏蔽聚合物材料及電磁屏蔽建筑與裝飾材料的應(yīng)用及研究進(jìn)展，并對未來電磁屏蔽材料的發(fā)展趨勢作預(yù)測，指出開發(fā)具有高吸收率、低反射率與低透射率的高性能、低消耗兼綠色環(huán)保的新型電磁屏蔽材料是未來的研究重點(diǎn)，同時(shí)對材料內(nèi)部組織與結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，改進(jìn)成型工藝，提高其電磁屏蔽效能